ISSN 1003-8035 CN 11-2852/P
  • 中国科技核心期刊
  • CSCD收录期刊
  • Caj-cd规范获奖期刊
  • Scopus 收录期刊
  • DOAJ 收录期刊
  • GeoRef收录期刊
欢迎扫码关注“i环境微平台”

峨汉高速庙子坪隧道岩溶发育特征及工程效应分析

李华明, 张永辉, 胡志平, 李芳涛, 蔡乐军

李华明,张永辉,胡志平,等. 峨汉高速庙子坪隧道岩溶发育特征及工程效应分析[J]. 中国地质灾害与防治学报,2022,33(1): 92-98. DOI: 10.16031/j.cnki.issn.1003-8035.2022.01-11
引用本文: 李华明,张永辉,胡志平,等. 峨汉高速庙子坪隧道岩溶发育特征及工程效应分析[J]. 中国地质灾害与防治学报,2022,33(1): 92-98. DOI: 10.16031/j.cnki.issn.1003-8035.2022.01-11
LI Huaming, ZHANG Yonghui, HU Zhiping, et al. Analysis of karst development characteristics and influence of Miaoziping tunnel in E-Han expressway[J]. The Chinese Journal of Geological Hazard and Control, 2022, 33(1): 92-98. DOI: 10.16031/j.cnki.issn.1003-8035.2022.01-11
Citation: LI Huaming, ZHANG Yonghui, HU Zhiping, et al. Analysis of karst development characteristics and influence of Miaoziping tunnel in E-Han expressway[J]. The Chinese Journal of Geological Hazard and Control, 2022, 33(1): 92-98. DOI: 10.16031/j.cnki.issn.1003-8035.2022.01-11

峨汉高速庙子坪隧道岩溶发育特征及工程效应分析

基金项目: 四川省峨汉高速工程科研专项(LH-HT-45);国家自然科学基金重大专项(41941019)
详细信息
    作者简介:

    李华明(1977-),男,博士,高级工程师,主要从事地下工程与岩土工程的科研与生产工作。E-mail:hmli19770604@163.com

    通讯作者:

    张永辉(1994-),男,博士研究生,主要从事隧道与地下工程的研究工作。E-mail:1742854458@qq.com

  • 中图分类号: P642.25;U45

Analysis of karst development characteristics and influence of Miaoziping tunnel in E-Han expressway

  • 摘要: 以峨汉(峨眉山市—雅安市汉源县)高速庙子坪隧道为研究对象,首先通过对隧址区地质调查、示踪试验及统计现场揭露的溶洞数量,厘清隧址区岩溶发育特征并分析其控制因素,再通过整理分析现场监测数据探究岩溶发育对工程的影响。结果表明:隧址区岩溶在多溶控因素的耦合作用下表现出显著的不均性、集中性、方向性、连通性的特征。其中岩层岩性、地形地貌、水文地质、地质构造主要使得岩溶发育具有不均性和集中性;水文地质与地形地貌主要控制着岩溶发育方向和岩溶是否连通;气候则更进一步促进岩溶发育。隧址区岩溶发育的工程影响主要表现为隧道稳定性影响和隧道涌水,其中岩溶规模及尺寸对隧道稳定性有一定影响,但影响范围相对有限;而涌水使得隧道长期积水,在雨季时甚至使得人员、机械等被淹或冲毁,对隧道安全、进度、经济等造成严重影响。研究结论可为峨汉高速沿线隧道及其他类似工程的设计、施工、岩溶灾害防治等提供参考。
    Abstract: Taking Miaoziping tunnel of E-Han expressway as the research object, firstly, through the geological survey, tracer test and statistics of the number of karst caves exposed on the site, the characteristics of karst development in the tunnel site are clarified and its control factors are analyzed, and then the engineering influence of karst development is explored based on sorting and analyzing the on-site monitoring data. The results show that: under the coupling action of multiple solution control factors, the karst in the tunnel site shows remarkable characteristics of heterogeneity, concentration, directivity and connectivity. Among them, rock strata lithology, topography, hydrogeology and geological structure mainly make karst development uneven and concentrated; hydrogeology and topography mainly control the direction of karst development and whether karst is connected; climate further promotes karst development. The engineering impact of karst development in the tunnel site area is mainly manifested as the impact of tunnel stability and tunnel water inflow. The scale and size of karst have a certain impact on the stability of the tunnel, but the scope of impact is relatively limited. However, the water inflow makes the tunnel accumulate water for a long time, which even makes the personnel and machinery flooded or destroyed in the rainy season, which has a serious impact on the safety, progress and economy of the tunnel. The conclusion can provide reference for the design, construction, karst disaster prevention and control of tunnel along the E-Han Expressway and other similar projects.
  • 2010年8月8日凌晨,舟曲县城北侧三眼峪沟和罗家峪沟同时暴发特大山洪泥石流,城区三分之一被淹,共造成1435人死亡,330人失踪,直接经济损失超过10亿元[1-2],给舟曲县城居民生命财产造成了巨大损失,也给当地生产生活带来严重困难。灾害引起了党中央、国务院、中央军委及全国人民的高度关注,启动国家二级救灾应急响应,同时批复专项资金进行治理。其中,重力式拦挡坝是舟曲泥石流治理中的最主要工程之一。

    周龙茂等[3]认为拦挡坝在泥石流治理中发挥着重要作用,但同时拦挡坝也是最易遭受破坏、失去防灾功能的泥石流防治构筑物,因此,在泥石流设计中,为了拦挡坝不被破坏,往往设计得很保守,王念秦等[4]提出这种设计容易造成两个极端现象:保守,造成资金浪费;冒进,防治工程失败。要做到既能保证拦挡坝安全,又能将投资最小化,就要求对泥石流拦挡坝抗冲击力验算方法提出新要求。传统的泥石流冲击力计算经验公式[5]只能通过大量试算表述结果,不能表述过程。而将三维有限元数值分析方法应用到泥石流拦挡坝稳定性验算中[6-7],能将过程和结果同时呈现,即通过分步加载的方法,逐步呈现拦挡坝的位移情况和抗冲击力过程中的破损情况。

    关于拦挡坝的数值模拟研究还比较少,本文将考虑损伤的混凝土本构模型与有限元计算方法相结合,对舟曲泥石流混凝土拦挡结构进行力学分析,最终确定了拦挡坝的抗冲击力合理区间,以期为泥石流治理工程的设计提供借鉴。

    杨东旭等[8]、许海亮等[9]、张睿骁等[10]认为冲击力是破坏防治工程构筑物的主要作用力之一,其大小与泥石流流量、流速、容重等有关。泥石流冲击力是泥石流防治工程设计的重要参数,分为流体整体冲击力和个别石块的冲击力两种,在设计中取两种计算结果较高者为设计依据。文章采用《泥石流灾害防治工程设计规范》(DZT 0239—2004)中的经验公式[5]作为数值计算结果的参考和验证。

    流体整体冲击力计算公式:

    $$f = K\frac{{{\gamma_C}}}{g}v_c^2$$ (1)

    式(1)中:f−冲击力/Pa;

    K−系数,取2.5;

    ${\gamma_C} $−泥石流重度/(t·m−3);

    g−重力加速度,取9.8 m·s−2

    vc−断面处泥石流流速(m·s−1)。

    个别石块的冲击力计算公式:

    $${F_b} = \sqrt {\frac{{48EJ{V^2}W}}{{g{L^3}}}} \cdot \sin \alpha $$ (2)

    式(2)中:Fb−泥石流大石块冲击力/(t·m−2);

    E−工程构件弹性模量/(t·m−2);

    J−工程构件界面中心轴的惯性矩/m4

    V−石块运动速度(m·s−1);

    W−石块重量/t;

    L−构件长度/m;

    α−石块运动方向与构件受力面的夹角/(°)。

    泥石流具体参数和计算结果见表1,编号和《甘肃省舟曲县三眼峪沟泥石流灾害设计报告》[1]中保持一致。

    表  1  泥石流冲击力计算参数及结果
    Table  1.  Debris flow impact calculation parameters and results
    编号${\gamma _c}$/(t·m−3${v_c}$/(m·s−1$L$/m$W$/t$V$/(m·s−1$\sin \alpha $$E$/(t·m−2$J$/m4$f$/(t·m−2${F_b}$/(t·m−2
    大1号坝2.096.565.516210.550.9462.8274.6322.497.14
    大2号坝2.096.602.8817.530.9462.8274.6322.767.34
    大3号坝2.036.618.6259.213.200.9462.8216.0022.1719.95
    大4号坝2.038.674.394.59.330.9462.8421.8838.1519.62
    小2号坝2.036.563.183.77.920.9462.8421.8821.844.28
    小3号坝2.139.865.8129.610.840.9462.8274.6351.778.98
    小4号坝2.135.492.875.67.530.9462.8421.8816.0514.17
    小6号坝2.138.124.7121.59.761.0002.8512.0035.1137.01
    主1号坝2.136.5311.2361.815.060.9462.8421.8822.7144.35
    主2号坝2.136.167.5234.912.320.9462.8343.0020.2112.44
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    计算区域按地质资料分高程、分区域模拟。模型向上游及下游分别延伸至坝体厚度的2倍,模型高度方向自坝基向下延伸坝体垂直部分的2倍。以大2号坝为例进行数值模拟,砼坝体和地基土数值分析具体参数见表2

    分析中将泥石流流体的冲击力P简化为静力加载到坝体侧面,计算坝体的极限抗冲击能力,简化计算力学模型如图1所示。

    表  2  混凝土坝和地基碎石土参数
    Table  2.  Concrete dam and gravel soil parameter
    名称坝体沟床碎石土
    弹性模量/GPa泊松比损伤阈值拉压强度比弹性模量/MPa泊松比黏聚力/kPa内摩擦角/(°)剪胀角/(°)
    取值24.00.22×10−40.152400.25.04040
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格
    图  1  简化力学模型示意图
    Figure  1.  Mechanical model of concrete dam

    数值模拟使用有限元软件ABAQUS进行计算分析。冯帅等[11]认为数值计算出的泥石流的极限抗冲压力大于经验公式计算出的泥石流整体冲击压力。因此,本文分别按泥石流流体高度h=H/2坝高(工况1)及h=H(工况2)两种工况进行分析,将数值计算出的抗冲击力限定在一合理区间。计算中加载每一荷载增量后均计算至收敛,并记录坝体的最大位移。加载至破坏时(计算不收敛,坝体位移不断增大)的压力P与坝体最大位移曲线由倾斜直线变为水平线,坝体所能承受的最大冲击力Pu可由压力P与坝体最大位移曲线水平段的和坐标求出。应力以拉为正,以压为负,应力的单位为Pa,长度单位为m,位移单位为mm,其他单位均采用国际单位制。具体模型边界和网格划分图2所示。

    图  2  模型边界和网格划分
    Figure  2.  Model boundary and meshing

    大坝按泥石流冲击高度h=H/2坝高计算,在拦挡坝的一侧施加泥石流冲击力,荷载增量取值100 kPa,每加一次荷载,计算至收敛,并且记录一次坝体的最大位移;一直持续加载至破坏时,即计算不收敛且坝体位移不断增大时停止计算。

    周勇等[12]采用结构动力学的方法,建立了泥石流冲击荷载与拦挡坝的动力方程,提出拦挡坝的坝顶处有最大的位移,为本次工程力学计算提供了一种思路。将泥石流冲击力与相应荷载下坝体位移进行统计,形成图3所示冲击力与坝体最大位移关系曲线,会发现坝体水平位移随着拦挡坝冲击力增大呈对数曲线递增,泥石流流体高度h=H/2工况条件下施加的最大冲击力Pu=3500 kPa(357.14 t/m2)。

    图  3  冲击力与坝体最大位移曲线(h=H/2)
    Figure  3.  Pressure and the maximum dam displacement curve(h=H/2)

    坝体损毁过程如图4所示,冲击力达到800 kPa(水平位移1 mm)时坝体开始出现初始损伤;冲击力达到1100 kPa(水平位移1.4 mm)时两侧坝肩和基础局部都出现较明显损伤;冲击力达到1400 kPa时(水平位移2 mm),泄水孔和泄水涵洞边缘出现局部损伤;冲击力达到2700 kPa(水平位移4.8 mm)时,基础出现大面积损伤,沿正面泄水涵洞和泄水孔形成纵向损伤;冲击力达到3200 kPa(水平位移7.2 mm)时,坝肩、基础及坝体正中损伤贯通,损伤区呈“W”型,坝体已基本失去功能,在工程实际应用中已达到破坏极限;冲击力达到3500 kPa时,坝体大面积损伤,超过坝体总面积的2/3,水平位移高达14 mm,整体性降低或消失,这只是一种模拟现象,在工程实际应用中泥石流物质沿坝体破坏处流通,坝体已不存在整体位移现象。

    图  4  不同泥石流冲击力下拦挡坝的损伤情况(h=H/2)
    Figure  4.  Damage of piles under different impact force of debris flow(h=H/2)

    大坝按泥石流冲击高度h=H坝高计算,荷载增量取值125 kPa,每加一次荷载,计算至收敛,同时记录一次坝体的最大位移,将泥石流冲击力与相应荷载下坝体位移进行统计,形成图5所示冲击力与坝体最大位移关系曲线,会发现坝体水平位移随着拦挡坝冲击力增大也呈对数曲线递增,泥石流流体高度h=H工况条件下施加的最大冲击力Pu=2490 kPa(254.08 t/m2)。

    图  5  冲击力与坝体最大位移曲线(h=H
    Figure  5.  Pressure and the maximum dam displacement curve(h=H

    坝体损毁过程如图6所示,冲击力达到375 kPa(水平位移1.7 mm)时坝体开始出现初始损伤;冲击力达到500 kPa(水平位移2.3 mm)时两侧坝肩和基础局部都出现较明显损伤;冲击力达到1250 kPa(水平位移6.6 mm)时,泄水孔和泄水涵洞边缘出现局部损伤;冲击力达到1500 kPa(水平位移8.4 mm)时,基础出现局部损伤,沿正面泄水涵洞和泄水孔形成纵向损伤,两侧坝肩损伤较严重;冲击力达到2000 kPa(水平位移14.8 mm)时,严重损伤区呈“W”型,坝肩、基础和坝体中心部位损伤基本贯通,坝体已基本失去功能,在工程实际应用中已达到破坏极限;冲击力达到2490 kPa时,坝体大面积损伤,超过坝体总量的2/3,水平位移高达40.4 mm,整体性降低或消失,这也只是一种模拟现象,在工程实际应用中泥石流物质沿坝体破坏处流通,坝体已不存在整体位移。

    图  6  不同泥石流冲击力下拦挡坝的损伤情况(h=H
    Figure  6.  Damage of piles under different impact force of debris flow(h=H

    同样方法计算三眼峪及各支沟泥石流重力式拦挡工程冲击力,得到表3,结合表1可以看出,泥石流经验公式计算的单宽冲击力均小于工况1数值模拟验算结果,均大于工况2数值模拟验算结果,与工况1和2的平均值接近。2012年建成至今,大部分坝体库容淤积过半,部分甚至已淤满,说明拦挡坝经受住了各种泥石流冲击破坏的考验。

    表  3  重力坝冲击力数值模拟验算结果对比表(单位:t/m2
    Table  3.  Comparison of results of numerical simulation of impact of gravity dam (unit: t/m2)
    编号经验公式
    计算冲击力
    h=H/2
    最大冲击力
    h=H
    最大冲击力
    计算平均值
    大1号坝22.4927.0017.5522.28
    大2号坝22.7627.3617.7822.57
    大3号坝22.1726.6417.3221.98
    大4号坝38.1545.8429.8037.82
    小2号坝21.8426.2817.0821.68
    小3号坝51.7762.1640.4051.28
    小4号坝16.0519.3212.5615.94
    小6号坝37.0144.5228.9436.73
    主1号坝44.3553.2834.6343.96
    主2号坝20.2124.3615.8320.10
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    将2种工况进行比较,工况1的冲击力达到800 kPa时坝体开始出现初始损伤,最大冲击力为3500 kPa,而工况2的冲击力达到375 kPa时桩体开始出现初始损伤,最大冲击力为2490 kPa。说明冲击高度对坝体的影响较大,随高度增加,达到初损的冲击力荷载几乎成倍数减少,而最大冲击力也减少1000 kPa。这说明在拦挡坝设计中泄水涵洞和泄水孔的预留很重要,为减少拦挡坝的冲击破坏,应尽量选择低坝,同时在不影响坝体安全和停淤功能的基础上,应多布设泄水涵洞和泄水孔,降低坝前壅水位,最大可能避免或减少高水位过流。

    拦挡坝的损伤从两侧坝肩开始,再到拦挡坝中间部位的泄水涵洞及泄水孔边缘,然后到基础,最后坝肩、中间部位和基础形成“W”型的贯通破坏,其破损部位按先后顺序依次为“坝肩—泄水涵洞及泄水孔—基础—“W”型贯通”4个过程。设计时应重点考虑这几处薄弱环节,要相应的进行专门的加固处理。

    从安全和经济方面考虑,在拦挡坝设计中冲击力的考虑应该取工况1和工况2之间值较合理,工况1存在风险,工况2偏保守,而工况1和2的中间值接近经验公式计算冲击力。从表3中可知,三眼峪设计中的冲击力选择也是工况1和2的平均值,从而保障了拦挡坝的安全运行。

    由于真实模拟泥石流重力式拦挡坝的室内大型实验难度比较大,野外测定随机性太大,故本文采用数值模拟的方式来分析三眼峪沟拦挡坝的受力情况。结果表明数值模拟对分析问题有一定的指导意义,可以和现有的泥石流设计理论结合,为以后工程设计提供安全对比,但是不能代替物理实验和理论计算。

    (1)本文通过有限元软件ABAQUS进行拦挡坝数值模拟计算和分析,比较2种工况条件发现:随着泥石流冲击高度增加,达到初损的冲击力荷载成倍数减少,而最大冲击力也减少1000 kPa;拦挡坝的损伤从两侧坝肩开始,再到拦挡坝中间部位的泄水涵洞及泄水孔边缘,形成“W”型的贯通破坏。

    (2)通过与经验公式计算冲击力比较,发现拦挡坝设计中冲击力选择工况1和2的平均值较合理,可以为工程设计提供安全对比。

  • 图  1   庙子坪隧道纵剖面图

    Figure  1.   Longitudinal section of Miaoziping tunnel

    图  2   岩溶干沟及侧壁图

    Figure  2.   Karst dry gully and side wall

    图  3   落水洞与土洞

    Figure  3.   Water hole and soil hole

    图  4   溶孔与溶隙

    Figure  4.   Solution pore and solution gap

    图  5   裸露型溶洞与埋藏型溶洞

    Figure  5.   Bare and buried karst caves

    图  6   进口溶蚀通道地质横剖面图

    Figure  6.   Geological cross section diagram of entrance dissolution channel

    图  7   庙子坪隧道进口段工程地质平面图

    Figure  7.   Engineering geological plan of Miaoziping tunnel import section

    图  8   边墙处不同规模溶洞的围岩位移

    Figure  8.   Displacements of surrounding rock of different sizes of karst caves at the side walls

    图  9   溶洞位于不同部位的围岩位移

    Figure  9.   Displacements of surrounding rock at different positions of karst caves

    图  10   庙子坪隧道最大涌水量统计图(2019.04—2019.12)

    Figure  10.   Statistical diagram of maximum water inflow in MiaoZiPing tunnel (2019.04—2019.12)

    图  11   庙子坪隧道洞内涌水

    Figure  11.   Water gushing in MiaoZiPing tunnel

  • [1] 李芳涛, 李华明, 胡志平, 等. 峨汉高速廖山隧道岩溶发育规律及其工程效应浅析[J]. 中国岩溶,2020,39(4):592 − 603. [LI Fangtao, LI Huaming, HU Zhiping, et al. Features of Karst development and geotechnical effects in the Liaoshan Tunnel on the E-Han expressway[J]. Carsologica Sinica,2020,39(4):592 − 603. (in Chinese with English abstract)
    [2] 缪世贤, 黄敬军, 武鑫, 等. 徐州岩溶地质调查及其发育特征分析[J]. 水文地质工程地质,2017,44(2):172 − 177. [MIAO Shixian, HUANG Jingjun, WU Xin, et al. Karst geological survey and analysis of its development characteristics in Xuzhou[J]. Hydrogeology & Engineering Geology,2017,44(2):172 − 177. (in Chinese with English abstract)
    [3] 李慧娟, 金小刚, 涂婧, 等. 湖北武汉典型地区岩溶发育特征分析[J]. 中国地质灾害与防治学报,2019,30(4):40 − 47. [LI Huijuan, JIN Xiaogang, TU Jing, et al. Analysis on characteristics of Karst development in Wuhan of Hubei Province[J]. The Chinese Journal of Geological Hazard and Control,2019,30(4):40 − 47. (in Chinese with English abstract)
    [4] 黄彬, 杨新安, 刘卫星, 等. 海德隧道浅层岩溶发育特征及影响分析[J]. 铁道建筑,2019,59(8):84 − 88. [HUANG Bin, YANG Xinan, LIU Weixing, et al. Analysis on development characteristics and project inf luence of shallow Karst in Haide tunnel[J]. Railway Engineering,2019,59(8):84 − 88. (in Chinese with English abstract) DOI: 10.3969/j.issn.1003-1995.2019.08.21
    [5] 王章琼, 柯茂东, 张兵, 等. 湖北鹤峰太坪隧道特大溶洞发育特征及稳定性评价[J]. 中国地质灾害与防治学报,2019,30(4):48 − 53. [WANG Zhangqiong, KE Maodong, ZHANG Bing, et al. Characteristics and engineering evaluation of extra large-scale Karst cavern of Taiping Tunnel in Hefang of Hubei Province[J]. The Chinese Journal of Geological Hazard and Control,2019,30(4):48 − 53. (in Chinese with English abstract)
    [6] 江思义, 吴福, 刘庆超, 等. 广西桂林市规划中心城区岩溶发育特征及分布规律[J]. 中国地质灾害与防治学报,2019,30(3):120 − 128. [JIANG Siyi, WU Fu, LIU Qingchao, et al. Karst development characteristics and distribution in Guilin urban planning center of Guangxi Zhuang Autonomas Region[J]. The Chinese Journal of Geological Hazard and Control,2019,30(3):120 − 128. (in Chinese with English abstract)
    [7] 罗利川, 梁杏, 周宏, 等. 香溪河流域岩溶洞穴发育与分布特征[J]. 中国岩溶,2018,37(3):450 − 461. [LUO Lichuan, LIANG Xing, ZHOU Hong, et al. Development and distribution characteristics of Karst caves in the Xiangxi river basin[J]. Carsologica Sinica,2018,37(3):450 − 461. (in Chinese with English abstract)
    [8] 宋战平. 隐伏溶洞对隧道围岩: 支护结构稳定性的影响研究[D]. 西安: 西安理工大学, 2006.

    SONG Zhanping. Research on the influence of concealed karst caverns upon the stability of tunnels and its support structure[D]. Xi'an: Xi'an University of Technology, 2006. (in Chinese with English abstract)

    [9] 赵明阶, 敖建华, 刘绪华, 等. 岩溶尺寸对隧道围岩稳定性影响的模型试验研究[J]. 岩石力学与工程学报,2004,23(2):213 − 217. [ZHAO Mingjie, AO Jianhua, LIU Xuhua, et al. Model testing research on influence of Karst cave size on stability of surrounding rockmasses during tunnel construction[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2004,23(2):213 − 217. (in Chinese with English abstract) DOI: 10.3321/j.issn:1000-6915.2004.02.007
    [10] 吴梦军, 许锡宾, 赵明阶, 等. 岩溶地区公路隧道施工力学响应研究[J]. 岩石力学与工程学报,2004,23(9):1525 − 1529. [WU Mengjun, XU Xibin, ZHAO Mingjie, et al. Construction mechanics response study of highway tunnel in Karst[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2004,23(9):1525 − 1529. (in Chinese with English abstract) DOI: 10.3321/j.issn:1000-6915.2004.09.022
    [11] 王志杰, 唐力, 蒋新政, 等. 大断面公路隧道临近溶洞开挖稳定性模型试验研究[J]. 隧道建设(中英文),2019,39(增刊 1):16 − 24. [WANG Zhijie, TANG Li, JIANG Xinzheng, et al. Model test on stability of large cross-section highway tunnel adjacent to Caverns[J]. Tunnel Construction,2019,39(Sup 1):16 − 24. (in Chinese with English abstract)
    [12] 中交第一公路勘察设计研究院有限公司. 峨眉至汉源高速公路施工总承包1-3合同段两阶段施工图设计[R], 西安: 中交第一公路勘察设计研究院有限公司, 2017.

    CCCC first highway survey, design and Research Institute Co., Ltd. two stage construction drawing design of contract section 1-3 of Emei Hanyuan expressway construction general contract [R]. Xi'an: CCCC first highway survey, design and Research Institute Co. Ltd. , 2017. (in Chinese)

    [13] 中交第一公路勘察设计研究院有限公司. 峨眉至汉源高速公路工程第B1标段庙子坪隧道工程地质勘察报告[R]. 西安: 中交第一公路勘察设计研究院有限公司, 2017.

    CCCC first highway survey, design and Research Institute Co. Ltd. . Engineering geological survey report of MiaoZiPing tunnel in bid B1 of Emei Hanyuan Expressway Project [R]. Xi'an: CCCC First Highway Survey and Design Institute Co. Ltd. , 2017. (in Chinese)

    [14] 陈禹成, 王朝阳, 郭明, 等. 隐伏溶洞对隧道围岩稳定性影响规律及处治技术[J]. 山东大学学报(工学版),2020,50(5):33 − 43. [CHEN Yucheng, WANG Zhaoyang, GUO Ming, et al. Influence of concealed Karst cave on surrounding rock stability and its treatment technology[J]. Journal of Shandong University (Engineering Science),2020,50(5):33 − 43. (in Chinese with English abstract)
  • 期刊类型引用(26)

    1. 李超然,袁广祥. 甘肃省宕昌县地质灾害易发性评价. 地质灾害与环境保护. 2025(01): 21-25 . 百度学术
    2. 兰盈盈,郭昶成,朱云福. 地质灾害易发性评价方法综述. 地质与资源. 2024(01): 65-73 . 百度学术
    3. 杨晶晶,肖玉,安泉,刘浩,公斌. 黔东北地区地质灾害时空分布规律及孕灾地质环境研究. 中国煤炭地质. 2024(02): 64-68 . 百度学术
    4. 李晓玮,刘翠娜. 基于AHP法山区公路边坡稳定性评价及危害性分析. 河北地质大学学报. 2024(02): 61-65+134 . 百度学术
    5. 南赟,翟淑花,李岩,曹颖,罗守敬,王云涛,郭学飞. 北京地区“23·7”特大暴雨型地质灾害特征及预警成效分析. 中国地质灾害与防治学报. 2024(02): 66-73 . 本站查看
    6. 曾欣,黄梦妮,胡毓灵,邓新林,谢倩雯. 株洲市地质灾害特征与降雨量的关系. 气象研究与应用. 2024(01): 83-89 . 百度学术
    7. 唐朝. 基于ArcGIS的当涂县地质灾害风险调查与评价. 现代矿业. 2024(04): 187-190+196 . 百度学术
    8. 蔡佳明. 北京东部山区地质灾害危险性评价. 地质灾害与环境保护. 2024(02): 49-55 . 百度学术
    9. 李晓玮. 北京北宫镇大灰厂路牵引式岩质滑坡勘查及防治对策. 城市地质. 2024(02): 139-148 . 百度学术
    10. 赵丹凝,焦润成,杨春. “23·7”强降雨对北京西山曹家坊泥石流隐患易发性影响. 城市地质. 2024(03): 353-364 . 百度学术
    11. 尹展,郝玉军,卜鹏,杨艳绪. 湘南中低山区滑坡孕灾因子分析及易发性评价——以江华县为例. 矿产勘查. 2024(10): 1878-1884 . 百度学术
    12. 李晓玮,郑晓钰,史昕宇. 北京西部采空区初勘及场地适宜性评价. 防灾减灾学报. 2024(04): 7-12 . 百度学术
    13. 支泽民,刘峰贵,周强,夏兴生,陈琼. 基于流域单元的地质灾害易发性评价——以西藏昌都市为例. 中国地质灾害与防治学报. 2023(01): 139-150 . 本站查看
    14. 王涛,李鹏洋,逯兴娅,苏生瑞,董永超. 陕西省韩城市地质灾害易发性评价. 甘肃科学学报. 2023(02): 55-62 . 百度学术
    15. 张群,冯辉,贾三满,张沁瑞,贾磊. 基于CF与Logistic回归模型耦合的地质灾害易发性评价——以北京市大清河流域生态涵养区为例. 城市地质. 2023(01): 17-25 . 百度学术
    16. 罗琳,刘雄,翁建,王锦阳,楼雄标. 某乡镇地质灾害风险评价. 科技通报. 2023(04): 93-102 . 百度学术
    17. 孙佩,杨良哲,康全国,张驰,尹伟,周凌云,易洁伟,王雯雯. 一般调查区地质灾害易发性评价——以咸丰县为例. 资源信息与工程. 2023(04): 95-98 . 百度学术
    18. 叶泽宇,徐尚智,刘欢欢,于家烁,翟淑花,冒建. 基于信息量与逻辑回归耦合模型的北京西山崩塌易发性评价. 城市地质. 2023(03): 9-15 . 百度学术
    19. 阳清青,余秋兵,张廷斌,易桂花,张恺. 基于GDIV模型的大渡河中游地区滑坡危险性评价与区划. 中国地质灾害与防治学报. 2023(05): 130-140 . 本站查看
    20. 王海芝,曾庆利,许冰,胡福根,于淼. 北京“7·21”特大暴雨诱发的地质灾害类型及其特征分析. 中国地质灾害与防治学报. 2022(02): 125-132 . 本站查看
    21. 焦伟之,张明,谢鑫鹏,李成文,刘涛,庞海松. 基于GIS与加权信息量模型的城镇地质灾害易发性评价——以大新镇为例. 安全与环境工程. 2022(04): 119-128 . 百度学术
    22. 简鹏,李文彦,张治家,时伟,党发宁,郭红东,李松. 基于多因素加权指数和法的区域地质灾害易发性评价研究——以麦积区为例. 甘肃地质. 2022(03): 63-72 . 百度学术
    23. 白光顺,杨雪梅,朱杰勇,张世涛,祝传兵,康晓波,孙滨,周琰嵩. 基于证据权法的昆明五华区地质灾害易发性评价. 中国地质灾害与防治学报. 2022(05): 128-138 . 本站查看
    24. 庄卓涵. 广州北部山区斜坡类地质灾害致灾机理及易发性分析——以广州从化良口—吕田一带为例. 地下水. 2022(06): 158-161 . 百度学术
    25. 王小东,罗园,付景保. 基于GIS的白龙江引水工程水源区地质灾害易发性评价. 南水北调与水利科技(中英文). 2022(06): 1231-1239 . 百度学术
    26. 郭富赟,宋晓玲,刘明霞. 黄河流域甘肃段地质灾害发育特征. 中国地质灾害与防治学报. 2021(05): 130-136 . 本站查看

    其他类型引用(6)

图(11)
计量
  • 文章访问数:  367
  • HTML全文浏览量:  161
  • PDF下载量:  259
  • 被引次数: 32
出版历程
  • 收稿日期:  2021-03-27
  • 修回日期:  2021-04-15
  • 网络出版日期:  2022-01-27
  • 刊出日期:  2022-03-06

目录

/

返回文章
返回